以渤海A油田为例,通过对渤海A油田的转注聚时机、地层物性、聚合物类型等动静态资料整理及归纳,分析获得渤海A油田注入能力的变化规律。渤海A油田转注聚后注聚井的平均视吸水指数下降幅度为36.9%,且转注聚时机越晚,油田地层系数越大,注入聚合物浓度越低,聚驱阶段的注入能力越强。并根据注采平衡条件下,无量纲产液指数曲线在不同含水下的产液能力反映注聚井的注入能力,利用无量纲产液指数法对此规律进行了验证。研究结果对注聚油田的方案编制及动态分析具有一定的指导意义。 By taking Oilfield A in Bohai Area for instance, by summarizing the dynamic and static data of the time of polymer flooding, physical property of formation, the type of polymer in Oilfield A, the variation rules of polymer flooding injectability transferred from water flooding in the oilfield were analyzed. The analysis showed that the average apparent water index of injection well declined 36.9% after polymer flooding in the oilfield. The later the time was for polymer flooding, the higher the formation coefficient was; the lower the concentration was for the polymer flooding, the higher the capacity for polymer flooding was. Also because dimensionless liquid production index curve in different water contents can reflect the polymer injection capacity under the condition of injection-production balance, the method of dimensionless liquid production index is used to verify the accuracy of the variation rule. The results are of practical significance for scheme design and dynamic analysis of the polymer injection oilfields.
石爻1,2,康晓东1,2,谢晓庆1,2,何春百1,2
1海洋石油高效开发国家重点实验室,北京
2中海油研究总院,北京
作者简介:石爻(1989-),女,硕士,工程师,主要从事油气田开发工程和提高采收率技术方面的研究。
收稿日期: 2016 年 8 月 29 日 ;录用日期: 2016 年 9 月 22 日 ;发布日期:2016年12月15日
以渤海A油田为例,通过对渤海A油田的转注聚时机、地层物性、聚合物类型等动静态资料整理及归纳,分析获得渤海A油田注入能力的变化规律。渤海A油田转注聚后注聚井的平均视吸水指数下降幅度为36.9%,且转注聚时机越晚,油田地层系数越大,注入聚合物浓度越低,聚驱阶段的注入能力越强。并根据注采平衡条件下,无量纲产液指数曲线在不同含水下的产液能力反映注聚井的注入能力,利用无量纲产液指数法对此规律进行了验证。研究结果对注聚油田的方案编制及动态分析具有一定的指导意义。
关键词 :渤海油田,聚合物驱,注聚能力,无量纲产液指数
聚合物驱(以下简称聚驱)注入能力的主要影响因素大体可分为3类:① 聚合物特性(聚合物类型、分子质量、幂律指数、稠度系数、弹性效应);② 油藏物性(渗透率、油层厚度);③ 开发因素(转注时机、注入量) [
由已有的动态资料可知,渤海A油田共有24口注聚井,其中有16口井从笼统注水转为笼统注聚,或由分层注水转为分层注聚,聚合物质量浓度为1750 mg/L或2250 mg/L。与注水相比,注聚后注聚井井口压力上升,或视吸水指数下降即为注聚有效 [
由水驱阶段转聚驱阶段,渤海A油田平均视吸水指数下降幅度为36.9%。根据渤海A油田聚驱视吸水指数的下降幅度,可以分析相同转注时机下聚合物质量浓度和地层物性相类似的油田由注水转注聚后的注入能力变化。
井号 | 转注时机/% | 水驱阶段视吸水指数/(m3∙(d∙MPa)−1) | 聚驱阶段视吸水指数/(m3∙(d∙MPa)−1) | 聚驱下降幅度/% |
---|---|---|---|---|
A02Id | 47.5 | 116.0 | 65.5 | 43.5 |
A13Id | 59.6 | 105.0 | 57.5 | 45.3 |
J03Id | 49.0 | 87.7 | 43.0 | 50.9 |
J04 | 86.1 | 83.0 | 57.5 | 30.6 |
A10 | 87.1 | 177.3 | 117.1 | 34.0 |
A28 | 69.7 | 92.4 | 60.1 | 35.0 |
A32 | 89.6 | 105.5 | 47.8 | 54.7 |
B06 | 80.0 | 113.2 | 73.7 | 34.9 |
B08 | 83.7 | 75.2 | 46.2 | 38.5 |
A23Id | 77.6 | 72.3 | 46.7 | 35.3 |
A23Iu | 77.6 | 95.5 | 65.3 | 31.6 |
J06I | 84.9 | 51.0 | 36.7 | 28.0 |
J08I | 74.8 | 77.3 | 48.0 | 37.8 |
J10Id | 72.9 | 37.1 | 26.0 | 30.0 |
L14Iu | 74.6 | 23.9 | 19.0 | 20.6 |
L14Id | 74.6 | 73.9 | 65.0 | 12.0 |
平均 | 86.6 | 54.7 | 36.9 |
表1. 聚驱阶段注入能力下降幅度
注:转注时机指注水井转注聚时周围油井的平均含水率。
渤海A油田在含水率68%时实施聚合物驱。以渤海A油田内部井组为单元,将注入井转注聚时周围油井的平均含水率作为该井组的转注时机,列出渤海A油田注聚井注聚后视吸水指数下降幅度与转注时机的关系(见表1),并总结出其注聚能力随转注时机的变化规律(图1)。
地层系数反映油层产油能力与吸水能力的大小,地层系数愈大,油层的产油能力与吸水能力就愈大。调研文献 [
由图2可知,渤海A油田注聚井视吸水指数随地层系数的增大呈幂函数上升趋势,且有较好的相关性。说明地层系数越大,注聚能力越强。
渤海A油田的注聚井在注聚过程中根据井口压力来适当调整聚合物质量浓度,而注聚井的注入能力也随着聚合物质量浓度的调整发生变化。根据注聚井动态数据,得出渤海A油田Iu层和Id层注聚井的比视吸水指数随注入聚合物质量浓度的变化规律(图3)。由图3可知,随着注入聚合物质量浓度的增大,注聚能力是减小的。
图1. 渤海A油田注聚能力与转注时含水率的关系
图2. 渤海A油田在不同聚合物质量浓度下聚驱视吸水指数随地层系数变化趋势
无量纲产液指数为某一含水率条件下油井产液指数与该井刚见水时的产液指数之比,是评价不同含水率条件下油井产液能力的指标之一,它与储层类型和油藏流体性质有关,不同储层的无量纲产液指数随含水率的变化规律不同 [
在注采平衡条件下,用无量纲产液指数曲线在不同含水率下的产液能力反映注聚井的注入能力,即不同黏度的注入流体在不同含水率下的产液能力可以反映出注聚井在不同注入黏度下与不同时机转注时的注聚能力。
图3. 单井比视吸水指数随聚合物质量浓度的变化规律
根据渤海A油田的相渗曲线(图4)和黏浓曲线(图5),作出不同注聚黏度下无量纲产液指数随含水率的变化规律(图6)。
通过相渗曲线和分流曲线,求出不同聚合物质量浓度和不同含水率时的无量纲产液指数 [
由表2可以看出,无量纲产液指数法得出的结果符合由动态法分析出的注入能力变化规律:当聚合物质量浓度相同时,转注时机越晚,注聚能力越强;当转注时机相同时,注入聚合物质量浓度越小,注聚能力越强。
在含水率68%的条件下,注水时无量纲产液指数为0.869,注入聚合物质量浓度为1750 mg/L和2250 mg/L时无量纲产液指数分别为0.724和0.457,即在注采平衡条件下渤海A油田注聚后视吸水指数下降范围在17%~47%之间。由动态法计算的渤海A油田注聚后平均视吸水指数下降幅度36.9%,在无量纲产液指数法计算的视吸水指数下降范围内。
图4. 渤海A油田相渗曲线
图5. 渤海A油田黏浓关系曲线
聚合物质量浓度 /(mg∙L−1) | 注聚黏度 /(mPa∙s) | 不同含水率条件下的无量纲产液指数 | ||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
40% | 50% | 60% | 70% | 75% | 80% | 85% | ||
0 (注水) | 0.49 | 0.822 | 0.822 | 0.822 | 0.889 | 0.967 | 1.067 | 1.233 |
1750 | 8.0 | 0.544 | 0.589 | 0.657 | 0.769 | 0.858 | 0.936 | 1.070 |
2000 | 16.5 | 0.444 | 0.478 | 0.513 | 0.579 | 0.624 | 0.657 | 0.735 |
2250 | 25.5 | 0.389 | 0.411 | 0.435 | 0.479 | 0.490 | 0.524 | 0.568 |
2500 | 30.0 | 0.356 | 0.389 | 0.401 | 0.446 | 0.457 | 0.490 | 0.524 |
3000 | 35.0 | 0.333 | 0.356 | 0.379 | 0.401 | 0.423 | 0.435 | 0.468 |
表2. 不同聚合物质量浓度和不同含水率下的无量纲产液指数
图6. 渤海A油田不同黏度下无量纲产液指数随含水率的变化规律
1) 分析了渤海A油田转注聚时含水率、油藏地层物性以及注入聚合物质量浓度对注聚能力的影响:渤海A油田转注聚后注聚井的平均视吸水指数下降幅度为36.9%,且转注聚时机越晚,聚驱阶段的注入能力越强;渤海A油田聚驱注入能力随地层系数的增大而增强,随注入聚合物质量浓度的增大而减弱。
2) 通过无量纲产液指数法对渤海A油田已实施注聚井的注入能力进行计算,结果符合由动态法分析得出的注聚井注入能力变化规律。
国家科技重大专项(2016ZX05025-003)。
中海油天津分公司辽东作业公司提供了宝贵的实测数据,中海油研究总院康晓东,谢晓庆以及何春百在“无量纲产液指数法分析注聚能力”的创新方法上给予了无私的协助和指导,在此一并表示衷心的感谢!
石 爻,康晓东,谢晓庆,何春百. 渤海A油田聚合物驱注入能力变化规律研究 The Variation Rule of Polymer Flooding Injectability of Oilfield A in Bohai Area[J]. 石油天然气学报, 2016, 38(04): 56-63. http://dx.doi.org/10.12677/JOGT.2016.384037