为了实现微型与小型构件的拉伸疲劳试验与检测,本文设计了一种压电驱动式微小载荷疲劳试验装置,该结构采用一种卧式结构,避免了夹具质量对施加载荷的影响。首先进行疲劳试验装置结构设计、工作原理以及振动模态的分析;然后对系统进行动力学分析,得出系统固有频率与共振状态下系统位移放大倍数;最后制作了实验样机并利用Labview软件进行实验测试,测得系统共振频率为211 Hz,最大输出力为42.5 N。并取微小构件H62黄铜为测试对象,测得试件疲劳极限在1.21 × 106周次,疲劳极限为68 MPa,验证了本文设计的微小载荷疲劳试验装置能实现对微小构件进行拉伸疲劳试验与检测的可行性。 In order to realize the tensile-pressure fatigue test of micro and small components, a piezoelectric driven micro load fatigue test device was designed. The structure of this device uses a horizontal structure to avoid the effect of the fixture quality on the applied load. First, the structure design, working principle and vibration mode analysis of the fatigue test device are carried out. Then the dynamic analysis of the system is carried out, and the system displacement magnification is obtained under the natural frequency and resonance state of the system. Finally, the experimental prototype is made, and the experimental test based on Labview software is used. The experimental results show that the resonant frequency of the system is 211 Hz and the maximum output force is 42.5 N. H62 brass is taken as the test object, and the fatigue limit of the test piece is 68 MPa at the 1.21 × 106 cycle fatigue limit. It is proved that the micro load fatigue test device designed in this paper can realize the feasibility of pulling and tensile-pressure fatigue test for small components.
田晓超1,杨志刚2,李康2,李庆华1,贺春山1,蔡云光1,张雁1,王锐3,杨树臣3
1长春大学,机械与车辆工程学院,吉林 长春
2吉林大学,机械科学与工程学院,吉林 长春
3长春师范大学,工程学院,吉林 长春
收稿日期:2018年5月6日;录用日期:2018年5月21日;发布日期:2018年5月28日
为了实现微型与小型构件的拉伸疲劳试验与检测,本文设计了一种压电驱动式微小载荷疲劳试验装置,该结构采用一种卧式结构,避免了夹具质量对施加载荷的影响。首先进行疲劳试验装置结构设计、工作原理以及振动模态的分析;然后对系统进行动力学分析,得出系统固有频率与共振状态下系统位移放大倍数;最后制作了实验样机并利用Labview软件进行实验测试,测得系统共振频率为211 Hz,最大输出力为42.5 N。并取微小构件H62黄铜为测试对象,测得试件疲劳极限在1.21 × 106周次,疲劳极限为68 MPa,验证了本文设计的微小载荷疲劳试验装置能实现对微小构件进行拉伸疲劳试验与检测的可行性。
关键词 :压电驱动,微小载荷,拉伸疲劳试验,共振,实验
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随着微机电技术的不断发展,相关的微小执行器、微小驱动器与微小传感器以及仿生工程研究与仿生产品、生物医学产品中出现的微型与小型构件等的研究也极为活跃,这些器件在工作中一般特点是受力小、使用频率高,常处于交变动载荷下,普遍存在疲劳破坏的可能,因此有较好性能的疲劳试验与检测技术变得日益重要。
现有的疲劳试验与检测设备主要针对大尺寸器件设计的,一般利用电磁驱动或电液伺服驱动 [
国内外相关学者对压电驱动疲劳试验机做了大量的实验研究。日本的S. Saito设计了小试件高周期疲劳测试的装置 [
本文提出了一种利用压电振子作为驱动力源并且整体结构采用横向布置方式,可对微小器件与生物器件进行往复拉压疲劳试验与检测,能够实现交变载荷的精确施加与控制。
本文设计的压电驱动式微小载荷疲劳试验装置结构示意图如图1所示。该结构主要由左右侧板、加载手轮、精密螺杆、加载座、传感器、横向导柱、卡具、板弹簧、质量块、连接环、压电振子和被测试件等组成。其中预加载座和加载手柄配合对试件进行预加载。压电振子在外加交变电压的作用下产生周期往复弯曲变形,当驱动频率与系统固有频率一致或者相近时系统处于共振状态,压电振子往复变形通过系统谐振放大并作用于被测试件上,其变形量由传振杆传到载荷放大模块,其微小位移经放大后作用到试件上,来实现对试件的往复拉压疲劳试验与检测。
为了分析系统振动模态,对系统进行了模态仿真,相关结构参数如表1所示,材料属性表如表2所示。
将三维模型导入到ANSYS仿真分析软件中,选取单元类型为solid185单元,对其进行了网格划分,如图2所示。将装配体不同零件之间的接触类型定义为绑定不分离接触,所选算法为MPC算法,模态分析的分析方法选择为Block Lanczos法,对两侧板底面施加三自由度的全约束,提取系统的前四阶模态,求解结果如图3所示,其前四阶模态云图如图4所示。
图1. 压电驱动式微小载荷拉伸疲劳试验装置结构示意图
图2. 网格划分模型图
零件名称 | 参数名称 | 参数值 |
---|---|---|
压电振子 | 材料 尺寸 材料 尺寸 | PZT5 Ф40 mm 60Si2 Mn Ф60 mm |
左侧板 | 材料 尺寸 | Q 235 124 mm × 224 mm × 30 mm |
连接环 | 材料 尺寸 厚度 | 45钢 Ф118 mm × Ф44 mm 22 mm |
板弹簧 | 材料 尺寸 | 65 Mn 18 mm × 42 mm |
质量块 | 材料 厚度 直径 | Q 235 25 mm Ф70 mm |
横向导柱 | 材料 尺寸 中心距 | 45钢 Ф20 mm 156 mm |
加载座 | 材料 中心圆台直径 长度 | 45钢 Ф100 mm 220 mm |
右侧板 | 材料 尺寸 | Q 235 124 mm × 224 mm × 30 mm |
试件 | 材料 尺寸 | 黄铜 46 mm × 10 mm × 0.15 mm |
表1. 样机结构尺寸参数明细表
图3. 模态仿真结果
图4. 系统前四阶模态云图
材料名称 | 密度(kg/m3) | 弹性模量(GPa) | 泊松比 |
---|---|---|---|
压电陶瓷片 | 7600 | 63 | 0.32 |
60Si2Mn | 7800 | 194 | 0.28 |
65Mn | 7800 | 197 | 0.28 |
45钢 | 7850 | 195 | 0.27 |
Q235 黄铜 | 7800 8500 | 195 100 | 0.28 0.32 |
表2. 材料属性明细表
从模态振型仿真结果可知,一阶振型为质量块通过卡具带动试件的上下摆动,不是我们需要的振型;二阶振型为质量块通过卡具带动试件在水平面内的摆动,没有实际意义;三阶振型为质量块通过卡具带动试件的扭转运动,也不是我们需要的模态;第四阶模态为质量块沿试件拉伸压缩方向的运动,此种运动通过卡具作用到试件上,周期性的持续给试件加载、卸载,正好是我们所需要的模态振型,固有频率为218.3 Hz。
微小载荷拉伸疲劳试验装置简化物理模型如图5所示。其中,k1为压电振子的等效刚度,k2为质量块中板弹簧的等效刚度,k3为试件的等效刚度。为了研究的方便,假设在弹簧k1和k2之间有一个质量为零的质点m1,k2和k3之间的等效质量为m2,设质点m1和质量块m2的位移分别是x1、x2,系统阻尼为c3,取向右为正方向。
系统振动微分方程为:
{ m 1 x ″ 1 + ( k 1 + k 2 ) x 1 − k 2 x 2 = F 1 m 2 x ″ 2 + c 3 x ′ 2 − k 2 x 1 + ( k 2 + k 3 ) x 2 = 0 (1)
其中, F 1 = k 2 A cos ω t 为作用在压电振子上的外电场提供的谐波激振力。
当没有外加交流电场时,忽略其运动阻尼,其自由振动的微分方程可以写成如下形式:
{ m 1 x ″ 1 + ( k 1 + k 2 ) x 1 − k 2 x 2 = 0 m 2 x ″ 1 − k 2 x 1 + ( k 2 + k 3 ) x 2 = 0 (2)
令m1 = 0,则上式转化为:
m 2 x ″ 2 + c 3 x ′ 2 + k 1 k 2 + k 1 k 3 + k 2 k 3 k 1 + k 2 x 2 = k 2 k 1 + k 2 F 1 (3)
将上式整理得:
x ″ 2 + c 3 m 2 x ′ 2 + k 1 k 2 + k 1 k 3 + k 2 k 3 ( k 1 + k 2 ) m 2 x 2 = k 2 ( k 1 + k 2 ) m 2 F 1 (4)
将F1 = k2Acosωt带入上式,可得:
x ″ 2 + 2 ζ ω n x ′ 2 + ω n 2 x 2 = k 2 2 k 1 k 2 + k 1 k 3 + k 2 k 3 A ω n 2 cos ω t (5)
式中:
图5. 系统物理模型
{ ζ = c 3 2 m 2 ω n ω n = k 1 k 2 + k 1 k 3 + k 2 k 3 m 2 ( k 1 + k 2 ) (6)
式中,c3为粘性阻尼因子,ωn为固有频率,ζ为阻尼系数。
得到系统单自由度系统的稳态响应为:
x 2 = k 2 2 k 1 k 2 + k 1 k 3 + k 2 k 3 A [ 1 − ( ω ω n ) 2 ] 2 + ( 2 ζ ω ω n ) 2 { 2 ζ ω ω n sin ω t + [ 1 − ( ω ω n ) 2 ] cos ω t } (7)
可以将上式写为简洁形式:
x 2 = X 2 cos ( ω t − φ ) (8)
其中, tan ϕ = 2 ζ ω ω n 1 − ( ω ω n ) 2 。
则有:
X 2 = k 2 2 k 1 k 2 + k 1 k 3 + k 2 k 3 A [ 1 − ( ω ω n ) 2 ] 2 + ( 2 ζ ω ω n ) 2 (9)
由式(9)可以看出,激励的幅值越大,响应的幅值就越大,在其它条件一定的情况下,二者成线性关系。同时,还可以得到系统放大倍数为:
| H ( ω ) | = X 2 A = k 2 2 k 1 k 2 + k 1 k 3 + k 2 k 3 [ 1 − ( ω ω n ) 2 ] 2 + ( 2 ζ ω ω n ) 2 (10)
从式(10)可以看出,放大倍数不仅与激励频率以及响应频率有关,还与系统阻尼比及压电振子等效刚度k1,板弹簧刚度k2,试件刚度k3有关。
实验装置在实验时,将装置固定到隔震平台上,以消除外界因素对本实验的影响。本实验主要是采用Labview软件进行测试,实时采集实验数据和波形。测试的主要参数是样机的共振频率和加载到试件上的最大载荷,如图6所示。
测试时,首先将试件装卡到卡具上,然后启动自行设计的Labview测试软件,接着转动加载手柄对试件进行预加载,当试件的受力值达到预定目标时,锁紧加载座两端的紧定螺钉。然后用阻抗分析仪测试样机的固有频率,再调整电源的驱动频率与样机固有频率一致,将交变信号施加到压电振子上,观察软件显示面板的读数,相关的测试装置实物图如图7所示。
图6. 软件界面面板
图7. 测试装置实物图
将电压调至120 V,保持其它参数不变,电源控制器每间隔0.5 Hz测试一次,并读取软件上载荷值示数,所得结果如图8所示。
从图8可看出,频率变化对加载效果影响显著,疲劳试验机工作在共振频率211.5 Hz效果最佳,继续增加或减小驱动频率值,均会导致试件所受的最大载荷减小。效果最佳工作频率区间210 Hz~213 Hz之间。
图8. 频率对输出载荷影响关系
首先将驱动频率调至系统的共振频率,然后在其它参数都不变的条件下,从85 V开始,每间隔5 V读取一次最大载荷,得出电压对输出载荷影响关系曲线如图9所示。
从图9可以看出,试件受到最大载荷随驱动电压的增大而增大,近似成线性变化。这是因为驱动电压提高压电振子等效输出力值。因此,可以通过改变驱动电压的值来改变试件的最大载荷值,进而进行不同要求的疲劳试验。
质量块质量对系统的共振频率有较大影响,然后在其它参数都不变的条件下,测试不同质量块对样机共振频率的影响,测试结果如图10所示。
由图10可知,随着质量块质量的增大,系统的共振频率显著减小,可以通过调整质量块的质量来改变系统的固有频率。
黄铜具有较好的塑性和强度,广泛应用于各种仪器仪表、日常五金制品以及汽车零部件中。因此本文选取了薄的黄铜带(H62),将其加工成标准试件,模拟微小载荷受力情况,对其进行了循环特性为R = 0.1的拉压疲劳试验。
H62黄铜是铜锌合金,其中铜的成分大约占62%,其他成分以锌为主,也包含少量诸如镍、铅一类的微量元素,本文选择0.15 mm厚的薄铜带,在查阅相关资料的基础上,设计了本疲劳试验用的微小载荷标准试件,其相关尺寸如图11所示。试件制备的过程是使用精密电火花线切割机床进行加工,在加工完成后对其边缘部位进行抛光处理,疲劳试验用的试件实物图如图12所示。
本实验的试验过程如下:
1) 将试件装卡到卡具上,打开测试软件,对试件进行拉断试验,取3个相同型号的试件依次试验,测得其断裂载荷平均值为Fb = 32.68 N。
图9. 电压对输出载荷影响关系
图10. 质量块对共振频率影响关系
图11. 试件结构尺寸图
图12. 试件结构实物图
2) 按照表3中给出的平均载荷水平,对试件施加初始拉力为Fm的静载荷,同时锁紧紧定螺钉。
3) 使用阻抗分析仪测得系统的固有频率fs,将频率值输入到自制的系统测试软件中。
4) 打开专用电源,给压电振子施加频率为fs的交变电流,调整电压幅值,使被测试件所受的最大载荷为Fmax,同时打开软件的频率计数按钮,开始计数。
5) 观察记录试件拉断时的载荷循环次数N。
更换新试件,重复上述步骤1)~5)。
相关的载荷水平如表3所示。
试验结果疲劳S-N曲线图如图13所示。
分析试验结果可知,试件的拉伸应力疲劳特性曲线首先是快速的下降,然后缓慢的减小,其拐点发生在106周次循环次数下,其1.21 × 106周次的拉伸疲劳极限为68 MPa,在1 × 108循环周次后仍会发生疲劳破坏。说明所设计的微载荷拉–伸疲劳试验检测装置样机符合设计要求,可以进行微小载荷的疲劳试验,能够准确可靠的工作。
本文设计的压电驱动式微载荷拉伸疲劳检测装置共振频率211 Hz,最大输出力为42.5 N,最佳工作频率区间为210 Hz~213 Hz之间。取微小构件H62黄铜为测试对象,测得试件疲劳极限在1.21 × 106周次,疲劳极限为68 MPa。验证了本文设计的疲劳试验装置能实现对微小构件进行拉伸疲劳试验与检测。
图13. 试件拉伸疲劳S-N曲线图
循环特性R | 最大载荷Fmax/N | 平均载荷Fm/N | 最小载荷Fmin/N | 载荷幅值Fa/N | 循环次数(N)/次 |
---|---|---|---|---|---|
R = 0.1 | 0.20Fb = 6.54 | 3.60 | 0.66 | 2.94 | 1.02 × 108 |
R = 0.1 | 0.21Fb = 6.86 | 3.77 | 0.69 | 3.08 | 7.86 × 107 |
R = 0.1 | 0.22Fb = 7.20 | 3.96 | 0.72 | 3.24 | 9.26 × 106 |
R = 0.1 | 0.25Fb = 8.17 | 4.50 | 0.82 | 3.67 | 1.21 × 106 |
R = 0.1 | 0.30Fb = 9.80 | 5.39 | 0.98 | 4.41 | 9.62 × 105 |
R = 0.1 | 0.40Fb = 13.07 | 7.19 | 1.31 | 5.85 | 3.68 × 105 |
R = 0.1 | 0.50Fb = 16.34 | 9.03 | 1.63 | 7.31 | 1.75 × 105 |
R = 0.1 | 0.60Fb = 19.61 | 10.76 | 1.91 | 8.85 | 9.08 × 104 |
R = 0.1 | 0.70Fb = 22.88 | 12.56 | 2.23 | 10.32 | 8.75 × 103 |
R = 0.1 | 0.80Fb = 26.14 | 14.38 | 2.62 | 11.76 | 3.62 × 103 |
表3. 拉伸疲劳载荷水平表
国家自然科学基金项目(51705031,51607010),吉林省教育厅科学研究项目(JJKH20170489KJ),长春大学国家级科研培育项目(2016JBC01L02)。
田晓超,杨志刚,李 康,李庆华,贺春山,蔡云光,张 雁,王 锐,杨树臣. 压电驱动式微小载荷拉伸疲劳试验装置设计与实验 Design and Experiment of Tensile Fatigue Test Device Driven by Piezoelectric Actuated Micro Load[J]. 声学与振动, 2018, 06(02): 17-28. https://doi.org/10.12677/OJAV.2018.62003