端阻力承载性状是岩土工程中嵌岩桩应用的重要研究课题之一。本文分别根据嵌岩桩下压承载力计算模型以及嵌岩桩端阻力分担桩顶荷载的理论计算公式,分析了下压荷载作用下嵌岩桩端阻力发挥特征,并与已有试验实测结果进行对比。结果表明,下压荷载作用下嵌岩桩承载特性主要呈现为端承摩擦桩,端阻分担桩顶荷载随嵌岩深径比增大而减小,随桩体混凝土与桩周岩体的模量比增大而增大,并与嵌岩段桩端与桩身周围岩体的弹性模量比相关,研究成果可为嵌岩桩极限端阻力设计提供借鉴。 It is an important issue to investigate the characteristics of end-bearing capacity for the application of rock-socketed piles. In this study, based on the theoretical calculation formula of end-bearing load sharing ratio of rock-socketed pile, the characteristics of end-bearing capacity of rock-socketed pile were analyzed. The results indicated that the end-bearing capacity characteristics of rock-socketed piles were mainly end-bearing friction piles and the load ratio of ultimate end-bearing capacity decreased with the increase of rock-socketed depth-diameter ratio but in-creased with the elastic modulus ratio of pile concrete to surrounding rock mass, which is similar to the field test results. At the same time, it is related to the elastic modulus ratio of rock-socketed pile tip and surrounding rock mass. The relevant variation law in this study can be used for the design of ultimate end-bearing capacity of rock-socketed piles in practice.
鲁先龙,杨文智
中国电力科学研究院有限公司,北京
收稿日期:2019年2月6日;录用日期:2019年2月21日;发布日期:2019年2月28日
端阻力承载性状是岩土工程中嵌岩桩应用的重要研究课题之一。本文分别根据嵌岩桩下压承载力计算模型以及嵌岩桩端阻力分担桩顶荷载的理论计算公式,分析了下压荷载作用下嵌岩桩端阻力发挥特征,并与已有试验实测结果进行对比。结果表明,下压荷载作用下嵌岩桩承载特性主要呈现为端承摩擦桩,端阻分担桩顶荷载随嵌岩深径比增大而减小,随桩体混凝土与桩周岩体的模量比增大而增大,并与嵌岩段桩端与桩身周围岩体的弹性模量比相关,研究成果可为嵌岩桩极限端阻力设计提供借鉴。
关键词 :嵌岩桩,桩端阻力,嵌岩深径比,桩基础
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嵌岩桩作为各类大型建(构)筑物的主要基础型式而得到广泛应用。然而,由于嵌岩桩基础设计使用的承载能力大,现场试验费用高,一般难以进行破坏性试验而获得完整的荷载–位移试验成果等因素,从而导致系统完整的嵌岩桩静载试验的实测数据不多,在一定程度上制约了人们对嵌岩桩承载性状的全面认识 [
目前,各行业规范对嵌岩桩承载力计算主要是经验和半经验公式,经验参数居多 [
嵌岩桩端阻力的发挥与基岩与桩周土的刚度比、桩身与桩周土的刚度比,以及成桩工艺、施工质量等因素有关 [
如图1(a)所示,当桩的长径比较大L/d或覆盖土层hs较厚时,下压荷载作用下桩身弹性压缩变形量较大,桩土间相对位移较大,足以使桩身侧阻得以较好地发挥。如果桩底沉渣彻底清除不干净,桩受压变形后桩底沉渣也被压实,进一步促进桩身整体位移和侧阻力发挥。由此可见,桩周土侧阻力被充分发挥后,嵌岩段桩侧阻力将在桩端阻力被发挥之前而先发挥出来。目前,国内外学术和工程界普遍认为,嵌岩桩抗压承载力主要由基岩上覆土层的桩侧阻力、嵌岩段桩侧阻力和桩端阻力3部分组成 [
如图1(b)所示,假设土层与岩层界面处桩身轴力为Q0,当无覆盖土层时,即有Q0 = Q。下面假设Q0为嵌岩桩嵌岩段的桩顶荷载,分析嵌岩桩极限端阻力的发挥性状及其影响因素。
图1. 嵌岩桩及其极限承载力组成分析
国外学者Carter和Kulhawy [
Q b Q 0 = ( 4 1 − ν b ) ( 1 ξ ) ( 1 cosh ( μ h r ) ) ( 4 1 − ν b ) ( 1 ξ ) + ( 2 π ς ) ( 2 h r d ) ( tanh ( μ h r ) μ h r ) (1)
( μ h r ) 2 = ( 2 ς λ ) ( 2 h r d ) 2 (2)
ς = ln [ 5 ( 1 − ν r ) h r / d ] (3)
λ = E p / G r (4)
ξ = G b / G r (5)
G b = E b 2 ( 1 + ν b ) (6)
G r = E r 2 ( 1 + ν r ) (7)
在图1(b)及式(1)~(7)中,hr和d分别为桩身在嵌岩段的埋深和直径;Ep、Er和Eb分别为桩体以及嵌岩段桩侧、桩端岩体弹性模量;Gr和Gb分别为嵌岩段桩侧、桩端岩体剪切模量;νr和νb分别为嵌岩段桩侧、桩端岩体泊松比。
以图1(b)嵌岩段桩体为对象,按照嵌岩桩端阻力分担荷载比Qb/Q0计算方法,研究桩体混凝土强度等级分别为C20和C40时,其在不同岩体基本质量等级与嵌岩深径比下,嵌岩桩极限端阻力发挥性状。
根据混凝土结构设计规范 [
计算参数 | 岩体基本质量级别 | |||||
---|---|---|---|---|---|---|
I | II | III | IV | V | ||
岩体弹模(Er = Eb)/GPa | 42.7 | 26.3 | 10.83 | 4.12 | 0.56 | |
岩体泊松比(νr = νb) | 0.20 | 0.23 | 0.28 | 0.33 | 0.35 | |
Ep/Er | C20混凝土桩体 | 0.60 | 0.97 | 2.35 | 6.19 | 45.54 |
C40混凝土桩体 | 0.76 | 1.24 | 3.00 | 7.89 | 58.04 |
表1. 嵌岩桩极限端阻力性状理论计算参数
图2为不同岩体基本质量等级下,桩身混凝土强度等级为C20和C40时,嵌岩桩端阻力分担桩顶荷载比Qb/Q0随桩、岩模量比和嵌岩深径比的变化规律。
图2. 不同岩体基本质量等级下,C20和C40强度等级混凝土嵌岩桩端阻力随桩岩模量比和嵌岩深径比变化规律
图2结果表明,嵌岩桩混凝土强度等级一定时,不同基本质量等级岩体中的嵌岩桩极限端阻力分担荷载比均随嵌岩深径比hr/d的增大而减小。相同嵌岩深径比下,极限端阻力分担荷载比随岩体基本质量等级的提高而降低。此外,不同岩体基本质量等级下,嵌岩桩极限端阻力分担荷载比随桩岩模量比Ep/Er增大而增大,这与Pells和Turner [
根据表1数据,图3给出了桩身混凝土强度等级为C40的嵌岩桩位于不同岩体基本质量等级中,且桩端岩体与桩侧岩体的弹性模量比Eb/Er分别为0.5和2.0时,嵌岩桩极限端阻力分担荷载比Qb/Q0随嵌岩深径比hr/d的变化规律。从图3可看出,嵌岩桩极限端阻力分担荷载比随嵌岩段桩端岩体和桩周岩体模量比的增加而减小。
综合上述嵌岩桩极限端阻力性状的理论分析结果表明,下压荷载作用下嵌岩桩承载特性主要表现为端承摩擦桩,桩端极限阻力发挥不仅是嵌岩深径比的函数,也是桩体与岩体弹性模量比的函数,同时还与嵌岩段桩端、桩周岩体弹性模量比相关。总体上看,嵌岩桩极限端阻分担的荷载比随嵌岩深径比的增大而减小,桩体混凝土与桩周岩体弹性模量比的增大而增大。从嵌岩桩极限端阻力实测结果看,嵌岩桩下压承载特性也主要表现为端承摩擦桩。史佩栋 [
图3. 桩端岩体与桩侧岩体的弹性模量比Eb/Er = 0.5、Eb/Er = 2时,端阻分担荷载比随嵌岩深径比变化规律
1) 嵌岩桩端阻力分担桩顶荷载比理论计算结果表明,下压荷载作用下嵌岩桩承载特性主要表现为端承摩擦桩,理论分析结论与已有试验实测结果也是比较吻合。因此,工程设计中如不加区分一律把嵌岩桩视为端承桩,既不符合理论计算和试验实测实际,也造成了不必要的浪费并增加施工难度。
2) 下压荷载作用下,嵌岩桩端阻发挥性状与嵌岩深径比、桩岩弹性模量比以及嵌岩段桩端桩身周围岩体弹性模量比相关。嵌岩桩端阻分担荷载比随嵌岩深径比增大而减小、随桩岩模量比增大而增大,提高桩身混凝土强度等级可一定程度地提高嵌岩桩端阻力分担荷载比。
国家电网公司科技项目(GCB17201600230)。
鲁先龙,杨文智. 嵌岩桩极限端阻力发挥性状研究Characterization of End-Bearing Capacity for Piles Socketed into Rocks[J]. 土木工程, 2019, 08(02): 227-232. https://doi.org/10.12677/HJCE.2019.82028