微表处以其优良的使用性能和显著的社会经济效益,在公路养护中有着广泛的应用。本文在4.75 mm~9 mm筛孔之间增加了7 mm筛孔,以便于更好的控制大粒径的级配;在微表处混合料配合比初步设计的基础上,采用正交设计法制定出9种不同的级配方案,研究集料的堆积状态对微表处混合料高温性能的影响。结果表明,级配对微表处混合料的高温性能有着较大的影响,而且7 mm筛孔对微表处的毛体积相对密度和马歇尔稳定度有着显著的影响;推荐出了最佳级配的确定方法——最大振实堆积密度法,并给出了基于微表处高温性能的最优级配及级配范围,可供需要考虑高温稳定性要求的气候区进行配合比设计使用。 With its good performance and remarkable social and economic benefits, Micro-surfacing has a broad application in highway maintenance repair. Through contrastive analysis of the conventional grading at home and abroad, 7 mm mesh is increased between 4.75 mm and 9 mm mesh for grading control. Based on the preliminary design method of micro-surfacing, we used 9 orthogonal design methods to study the effect of aggregate accumulation on the high temperature performance of micro-surfacing mixtures. The results showed that gradation had a great influence on the high temperature performance of the mixture, and the 7 mm mesh had a significant effect on the bulk volume density and the Marshall stability. This paper not only proposed method—the maximum tapped bulk density method to determine optimum gradation, but also gives the optimal grading and grading range based on the high temperature performance of micro-surfacing, in order to provide a reference for the climatic zone that need to consider high temperature stability.
姜锋1,姚爱玲2,王天宇2,李飞3
1安吉县公路管理局,浙江 安吉
2长安大学特殊地区公路工程教育部重点实验室,陕西 西安
3河南林峰园林建设集团有限公司,河南 郑州
收稿日期:2018年2月20日;录用日期:2018年3月6日;发布日期:2018年3月14日
微表处以其优良的使用性能和显著的社会经济效益,在公路养护中有着广泛的应用。本文在4.75 mm~9 mm筛孔之间增加了7 mm筛孔,以便于更好的控制大粒径的级配;在微表处混合料配合比初步设计的基础上,采用正交设计法制定出9种不同的级配方案,研究集料的堆积状态对微表处混合料高温性能的影响。结果表明,级配对微表处混合料的高温性能有着较大的影响,而且7 mm筛孔对微表处的毛体积相对密度和马歇尔稳定度有着显著的影响;推荐出了最佳级配的确定方法——最大振实堆积密度法,并给出了基于微表处高温性能的最优级配及级配范围,可供需要考虑高温稳定性要求的气候区进行配合比设计使用。
关键词 :微表处,集料级配,振实堆积密度,高温性能
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微表处养护技术以其养生和交通固化期较短,能保持良好的抗滑耐磨性能、具有较高的经济和环保效益等特点,得到了公路部门的广泛青睐。自2000年国家将微表处技术开发列入国家经贸委组织的“国家技术创新计划”以来,微表处在我国多个省份得到了很好的推广和应用,在应用中发现:ISSA微表处级配范围基本适合我国使用,且微表处的油石比不宜过大 [
微表处的主要原材料有:改性乳化沥青、粗细集料、水泥、水。其中,论文中采用的改性乳化沥青由实验室自制而成,粗、细集料产自浙江安吉,粗集料为玄武岩,细集料为石灰岩。所用材料均符合《微表处和稀浆封层技术指南》 [
要确定微表处混合料的油石比,首先要进行集料的组成设计。根据《微表处和稀浆封层技术指南》 [
混合料的配合比设计主要是解决乳化沥青与集料相容性的问题。对于冷拌和的封层系统,材料成分的相互作用是非常重要的,任何一个成分的变化都会改变整个混合料系统 [
根据试验结果选择满足拌和时间和粘聚力试验的加水量。由表1可知6.5%与7.0%的加水量均能满足要求,同时在7.0%加水量时的粘聚力更好。因此,确定集料、水泥、水的比例为100:1:7。
湿轮磨耗试验用于评价微表处混合料的耐磨性能,同时也用来限制沥青用量的最小值。负荷轮粘砂试验则用来限制沥青用量的最大值,防止因沥青用量偏大而致路面泛油 [
以油石比为X轴,以1 h湿轮磨耗值及粘附砂量为Y轴,绘制成双Y轴曲线图(如图1),来确定符合要求的最大和最小沥青用量。其中最小油石比 P b min 为 W T A T ( 1 h ) = 540 ( g / m 2 ) 时的油石比,最大油石比 P b max 为 L W T = 450 ( g / m 2 ) 时的油石比。
可以看出,油石比在6.02%~6.73%范围内都能满足要求。考虑到依托项目浙江夏季湿热的气候特点,本文中确定微表处的最佳油石比为6.2%。
比较MS-III级配中相邻筛孔尺寸差值将发现,4.75 mm和9.5 mm之间差值或间隔最大,且达到4.75 mm,而其他任何较大尺寸相邻筛孔间隔均小于4 mm,说明4.75~9.5 mm之间较大间隔必将给原本
油石比(%) | 集料用量(g) | 水泥用量(%) | 外加水量(%) | 可拌和时间(s) | 粘聚力(N·m) | |
---|---|---|---|---|---|---|
30 min | 60 min | |||||
6.0 | 100 | 1 | 5.5 | 98 | - | - |
6.0 | 100 | 1 | 6.0 | 118 | - | - |
6.0 | 100 | 1 | 6.5 | 129 | 1.3 | 2.2 |
6.0 | 100 | 1 | 7.0 | 146 | 1.4 | 2.3 |
表1. MS-III微表处拌和试验及粘聚力试验结果
最需要精确控制的粗集料级配设计带来困难,所以,通过在4.75~9.5 mm之间增加一档7 mm的平均关键筛孔,以实现对大集料的严格控制。
将《指南》 [
由4因素3水平可设计 L 9 ( 3 4 ) 正交表,共9个方案。具体见表3。
图1. 确定MS-III微表处混合料沥青用量的曲线
筛孔尺寸(mm) | 9.5 | 7 | 4.75 | 2.36 | 1.18 | 0.6 | 0.3 | 0.15 | 0.075 |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
通过率(%) | 100 | 100~80 | 70~90 | 45~70 | 28~50 | 19~34 | 12~25 | 7~18 | 5~15 |
级配中值 | 100 | 90 | 80 | 57.5 | 39 | 26.5 | 18.5 | 12.5 | 10 |
表2. MS-III型微表处级配范围
处理号 | 7 mm | 4.75 mm | 2.36 mm | 0.075 mm |
---|---|---|---|---|
1 | 86 | 72 | 47.5 | 6 |
2 | 86 | 76 | 52.5 | 8 |
3 | 86 | 84 | 62.5 | 12 |
4 | 94 | 72 | 52.5 | 12 |
5 | 94 | 76 | 62.5 | 6 |
6 | 94 | 84 | 47.5 | 8 |
7 | 98 | 72 | 62.5 | 8 |
8 | 98 | 76 | 47.5 | 12 |
9 | 98 | 84 | 52.5 | 6 |
表3. MS-III型微表处级配四因素三水平正交试验
处理号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
ρ(t/m3) | 2.025 | 2.019 | 2.05 | 2.036 | 2.054 | 2.080 | 2.047 | 2.035 | 2.042 |
表4. MS-III型微表处各级配振实堆积密度试验结果
集料的颗粒组成用级配表示,集料的密实度和内摩阻力与其级配组成之间有着直接的关系。若各粒径集料颗粒在相互排列时,能够互相嵌锁又不互相干涉,形成紧密多级嵌挤的空间骨架结构,则集料颗粒间将具有较大的内摩阻力。在一定的容量筒内,所堆积的矿料越多,即质量越大,密度也越大,说明级配的嵌挤填充越好。
本研究试验时,对设计的每种方案采用振捣法测试其振实堆积密度,密度最大者,认为是集料堆积最好的方案。为了检验推断,对正交设计的方案分别测试其振实堆积密度,进行高温性能试验。振实堆积密度按照《公路工程集料试验规程》 [
本文按照二次成型车辙板的方法成型长300 mm × 宽300 mm × 厚50 mm的车辙板,首先在试模中铺一张裁好的普通纸,使试模的底面及侧面均被纸隔离;将拌和好的微表处混合料用小铲沿着试模按顺序先填补四个角,再装入试模的中间部分,将试件放置1 h后在车辙试样成型机上碾压12个往返;将试模内第一次成型好的表面打毛,再按上述方法将新拌和好的微表处混合料装入试模中进行第二次成型,将试件放置1 h后碾压12个往返。压实成型后,将盛有压实试件的试模,在60℃的烘箱中烘干,不少于48 h,然后将试模冷却至室温时脱模。成型好的试件可用于进行车辙试验。
将试件置于钻机平台上固定,钻机的直径为100 mm,钻取的芯样可用于马歇尔稳定度试验。
反映热拌沥青混合料高温性能的指标常用的有马歇尔试验测得的稳定度以及车辙试验测得的动稳定度两个指标,这两个指标都是在高温条件下进行测试的,均能够很好地反映混合料的高温稳定性 [
马歇尔稳定度试验方法简便,是目前使用较为广泛的一种用来评价沥青混合料高温性能的重要方法。测试了试件的毛体积密度后,将钻好的试件在45℃的恒温水槽中保温,保温时间30 min;以50 ± 5 mm/min的加载速度,用马歇尔稳定度仪试验,测试得出微表处混合料的稳定度(MS)以及相应的最大变形即为流值(FL)。
车辙试验评价沥青混合料对塑性流动变形的抵抗力是模拟行驶的汽车荷载进行的。将成型好的试件与试模一块放置在45℃温度下,试验温度为45℃,车辙试验设备以及试验后的试件见图2。通过车辙试验测试出微表处混合料的动稳定度值。
毛体积相对密度是反映混合料致密程度的参数,也是混合料体积指标计算的一个重要参数;马歇尔稳定度和动稳定度越大,说明混合料的高温性能越好 [
1) 从表5可知6号级配的毛体积密度、马歇尔稳定度、动稳定度均为最大,说明6号级配的混合料最优,而6号级配的振实堆积密度也是最大的,因此可以得出结论:振实堆积密度的大小能够反映级配的骨架和填充效果,采用集料最大振实堆积密度法可以实现对微表处混合料级配的优化。
2) 由图3可知,随着集料振实堆积密度的增大,混合料的马歇尔稳定度和动稳定度都是呈增加趋势,因而,基于微表处混合料的高温性能能够对该混合料进行级配的优化设计。
处理号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
毛体积相对密度 | 2.326 | 2.33 | 2.337 | 2.351 | 2.348 | 2.363 | 2.339 | 2.341 | 2.345 |
马歇尔稳定度(kN) | 1.49 | 1.27 | 1.71 | 1.55 | 1.93 | 2.1 | 1.65 | 1.53 | 1.47 |
流值(0.1 mm) | 34.3 | 40 | 35.8 | 32.5 | 43.4 | 42.1 | 54.9 | 50.8 | 38.7 |
动稳定度(次/mm) | 1.986 | 2.009 | 2.003 | 2.101 | 2.400 | 2.585 | 2.216 | 2.050 | 2.315 |
表5. 各级配方案微表处混合料的高温性能试验结果
图2. 车辙试验设备及试验后试件
图3. 集料的振实堆积密度与马歇尔稳定度和动稳定度之间的关系
按照正交设计进行了马歇尔试验和车辙试验后,对MS-III微表处混合料毛体积相对密度、稳定度、动稳定度3个指标的4个不同影响因素(4个筛孔)进行极差分析,得出影响各指标的最显著筛孔,分析结果见表6。
通过极差计算分析可知:影响微表处的毛体积相对密度和马歇尔稳定度的最显著关键筛孔为7 mm,影响动稳定度值的最显著筛孔是2.36 mm,可见,对能够反映微表处混合料高温性能的不同指标,对应的关键筛孔的是不同的。
通过分析集料的级配与微表处混合料高温性能之间的关系,最优的方案都是6号级配,据此,可给出基于高温性能的微表处混合料的最优级配,并给出级配的上下限范围,见表7。为了便于比较,将《微表处与稀浆封层施工指南》 [
表7和图4可以看出,《微表处与稀浆封层施工指南》级配的中值并没有在基于高温性能优化给出的级配范围之内,可见,按经过高温稳定性优化出的级配范围比指南中给出的范围要大。在高温气候条件下,为了提高微表处的高温抗变形能力,推荐采用高温性能指标优化设计出的级配范围。
1) 集料级配对微表处混合料的高温性能有着较大的影响,同时,7 mm筛孔对微表处的毛体积相对密度和马歇尔稳定度有着显著的影响。考虑到微表处混合料本身的高温性能,我们需对集料的级配进行优化设计。
因素 | 毛体积密度(g/m3) | 稳定度(kN) | 动稳定度(次/mm) | |
---|---|---|---|---|
A (7 mm筛孔) | KA1 | 2.331 | 1.49 | 1999 |
KA2 | 2.354 | 1.86 | 2362 | |
KA3 | 2.342 | 1.55 | 2344 | |
极差R1 | 0.023 | 0.37 | 363 | |
B (4.75 mm筛孔) | KB1 | 2.339 | 1.56 | 2101 |
KB2 | 2.340 | 1.58 | 2303 | |
KB3 | 2.348 | 1.76 | 2301 | |
极差R2 | 0.009 | 0.20 | 202 | |
C (2.36 mm筛孔) | KC1 | 2.343 | 1.71 | 2357 |
KC2 | 2.342 | 1.43 | 2142 | |
KC3 | 2.341 | 1.76 | 2206 | |
极差R3 | 0.001 | 0.33 | 215 | |
D (0.075 mm筛孔) | KD1 | 2.340 | 1.63 | 2234 |
KD2 | 2.344 | 1.67 | 2270 | |
KD3 | 2.343 | 1.60 | 2201 | |
极差R4 | 0.004 | 0.07 | 69 |
表6. 微表处混合料各项技术性能正交试验极差分析表
级配范围 | 通过下列筛孔(mm)的质量百分率(%) | ||||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
9 | 7 | 4.75 | 2.36 | 1.18 | 0.60 | 0.3 | 0.15 | 0.075 | |
级配上限 | 100 | 100 | 89 | 52.5 | 36 | 26 | 19 | 14 | 12 |
级配下限 | 100 | 88 | 79 | 42.5 | 26 | 16 | 9 | 6 | 4 |
中值级配 | 100 | 94 | 84 | 47.5 | 31 | 21 | 14 | 10 | 8 |
波动范围 | ±6 | ±5 | ±5 | ±5 | ±5 | ±5 | ±4 | ±4 | |
指南级配的中值 | 100 | / | 80 | 57.5 | 39 | 26.5 | 18.5 | 12.5 | 10 |
表7. 推荐的MS-III微表处级配范围
图4. 推荐的MS-III微表处级配图
2) 通过对集料振实堆积密度与微表处混合料高温性能的对比分析,我们发现振实堆积密度的大小能够反映级配的骨架和填充效果,集料最大振实堆积密度法能够作为一个简洁快速的评判级配优劣的指标,可为同类型工程进行级配优化设计提供理论支撑。
3) 基于MS-III微表处混合料的高温性能,我们优化出了最佳的级配范围,可供需要考虑高温稳定性要求的气候区进行配合比设计使用。
4) 对不同的微表处性能指标,所对应的最显著关键筛孔是不同的。为了针对不同的气候特征或者路用需求,在进行配合比设计时,应在满足推荐的最佳级配范围的条件下,尽量照顾关键筛孔的合成通过率值。
浙江省公路管理局项目(2016-2-25)。
姜 锋,姚爱玲,王天宇,李 飞. 基于高温性能的MS-III微表处混合料级配优化设计 Optimization Design of Gradation for MS-III Micro-Surfacing Based on High Temperature Performance[J]. 土木工程, 2018, 07(02): 159-167. https://doi.org/10.12677/HJCE.2018.72020